Как подобрать трв к компрессору

Терморегулирующие вентили

Принцип работы ТРВ

Перегрев

Переохлаждение

Линия внешнего уравнивания

Наполнители

В ТРВ с универсальным наполнителем количество жидкости в термобаллоне таково, что какой бы ни была температура термобаллона по отношению к температуре термочувствительной системы, в термобаллоне всегда будет оставаться жидкость.

ТРВ с наполнителем МОР используются в моноблочных агрегатах, в которых при пуске установки желательно ограничивать давление всасывания (авторефрижераторы, воздушные кондиционеры).

ТРВ с заправкой МОР имеют небольшое количество жидкости в термобаллоне. Это означает, что вентиль или термочувствительная система всегда должны быть более теплыми, чем термобаллон. В противном случае начинается перетекание наполнителя из термобаллона в полость термочувствительной системы и ТРВ перестает работать.

В термобаллонах с наполнителем МОР количество жидкости ограничено. МОР (максимальное рабочее давление) — это максимально допустимое в магистралях всасывания и/или кипения давление всасывания и/или кипения соответственно. При достижении МОР жидкость в термобаллоне испаряется. Когда давление всасывания повышается, вентиль начинает закрываться, как только это давление приблизится к давлению МОР менее, чем на 0,3—0,4 бар. При достижении давления МОР вентиль полностью закроется.

ТРВ с наполнителем МОР и балластом предназначены для холодильных установок, имеющих высокодинамичные испарители, например, воздушных кондиционеров, или для пластинчатых теплообменников с высокой интенсивностью теплопередачи. ТРВ, заправленные наполнителем МОР с балластом, обеспечивают работу испарителя при перегреве на 2—4°К ниже, чем это достигается с другими типами наполнителя.

При использовании наполнителя с балластом внутри термобаллона содержится материал с высокой пористостью, т.е. с большим отношением площади поверхности к массе. Этот материал создает демпфирующий эффект при регулировке, обеспечивающий медленное открытие ТРВ при повышении температуры термобаллона и быстрое закрытие при ее понижении.

Сокращение МОР часто переводят также как «Motor Overload Protection», т.е. «Защита двигателя от перегрузки».

Выбор терморегулирующего вентиля

В маркировке указывается тип ТРВ (и его кодовый номер), диапазон температуры кипения, точка MOP, тип хладагента, допустимое рабочее давление PB/MWP. В вентилях ТЕ20 и ТЕ55 номинальная производительность ТРВ указывается на этикетке, прикрепленной к вентилю.

На сменных клапанных узлах вентилей Т2 и ТЕ2 указывается размер этих узлов (например, 06), а также номер недели и последняя цифра года изготовления (например, 279). Размер клапанного узла указывается также на крышке его пластикового контейнера.

Верхняя маркировка клапанного узла вентилей ТЕ 5 и ТЕ 12 указывает, для какого вентиля предназначен данный клапанный узел. Нижняя маркировка (на рисунке 01) указывает размер клапанного узла.

Нижняя маркировка клапанного узла вентилей ТЕ 20 и ТЕ 55 (50/35 TR N/B) указывает номинальные производительности данного узла в двух диапазонах температур кипения N и B и тип хладагента (50/35 TR соответствует 175 кВт в диапазоне N и 123 кВт в диапазоне В).

Монтаж ТРВ

Термобаллон рекомендуется устанавливать на горизонтальной части всасывающего трубопровода в зоне первой трети окружности трубопровода (см. рисунок). Размещение термобаллона зависит от размеров всасывающего трубопровода. Примечание: Никогда не устанавливайте термобаллон в нижней части трубопровода, так как наличие масла на дне трубопровода может исказить показания термобаллона.

Термобаллон должен контролировать температуру перегретого пара на линии всасывания, поэтому устанавливать его нужно таким образом, чтобы избежать влияния посторонних источников тепла или холода. Если есть опасность попадания на термобаллон потока горячего воздуха, его нужно теплоизолировать.

Крепежный хомутик должен плотно и надежно фиксировать термобаллон на трубопроводе линии всасывания, обеспечивая хороший тепловой контакт термобаллона и трубопровода. Конструкция винта крепежного хомутика позволяет монтажнику легко передавать момент кручения от отвертки на винт, не оказывая усилия на шлиц винта. Более того, конструкция шлица исключает опасность его повреждения.

Во избежание появления ложных команд в контуре регулирования не устанавливайте термобаллон за промежуточным теплообменником.

Как уже отмечалось, термобаллон следует устанавливать на горизонтальном участке всасывающей магистрали сразу после испарителя. Не устанавливайте термобаллон на коллекторе или вертикальном участке трубопровода после масляной ловушки.

Термобаллон следует всегда монтировать перед любыми жидкостными ловушками.

Настройка ТРВ

Для ТРВ типа Т2/ТЕ2 полный оборот винта изменяет температуру перегрева примерно на 4К при температуре кипения 0°C.

Для вентиля ТЕ5 полный оборот винта дает изменение перегрева примерно на 0,5 К при температуре кипения 0°C. Для вентилей TUA и TUB полный оборот винта дает изменение перегрева примерно на 3 К при температуре кипения 0°C.

Чтобы избежать колебаний перегрева, нужно действовать следующим образом: Вращая регулировочный винт вправо (по часовой стрелке), повышайте перегрев до прекращения колебаний. Затем понемногу вращайте винт влево до появления колебаний. После этого поверните винт вправо примерно на 1 оборот (для вентилей Т/ТЕ2 на ¼ оборота). При такой настройке колебания перегрева прекращаются, и испаритель работает в оптимальном режиме. Изменения перегрева в диапазоне ±1 К не рассматриваются как колебания.

Если хладагент в испарителе сильно перегревается, это может быть следствием его недостаточной подпитки жидкостью.

Снизить перегрев можно, вращая регулировочный винт влево (против часовой стрелки), постепенно выходя установку на режим с колебаниями перегрева. После этого поверните винт вправо на один оборот (для ТРВ типа Т/ТЕ2 на У оборота). При такой настройке колебания перегрева прекращаются, и испаритель работает в оптимальном режиме. Изменения перегрева в диапазоне ±1 К не рас сматриваются как колебания.

Замена клапанных узлов

Если перегрев в испарителе слишком большой, значит, производительность ТРВ слишком мала. Тогда, чтобы повысить расход хладагента, также следует заменить клапанный узел. Терморегулирующие вентили компании Danfoss типа Те, Т2, TUA, ТСАЕ поставляются с комплектом сменных клапанных узлов.

ТРВ компании Данфосс

Вентили TUA, TUB, TUC с корпусом из нержавеющей стали и штуцерами из нержавеющей стали/меди под пайку. Номинальная производительность: от 0,5 до 12 кВт (R134a).

Вентили ТСАЕ, TСBЕ, TСCЕ с корпусом из нержавеющей стали и штуцерами из нержавеющей стали/меди под пайку. Номинальная производительность: от 12 до 18 кВт (R134a). Эти вентили работают, как вентили TU, но имеют большую производительность. Поставляются с линией внешнего уравнивания.

Вентили ТRE с корпусом из латуни и штуцерами из нержавеющей стали/меди. Номинальная производительность: от 18 до 196 кВт (R134a). ТRE оснащены фиксированными клапанными узлами и имеют регулируемый перегрев.

Вентили ТDE с корпусом из латуни и медными штуцерами под пайку. Номинальная производительность: от 10,5 до 140 кВт (R407Q. ТDE оснащены фиксированными клапанными узлами и имеют регулируемый перегрев.

Вентили ТE 5 — ТЕ 55 с корпусом из латуни. Вентили ТЕ 5 — ТЕ 55 поставляются в комплектации, включающей корпус, клапанный узел и термочувствительную систему. Корпус вентиля в прямом или угловом исполнении со штуцерами под пайку, отбортовку или под фланцы. Номинальная производительность: от 12,9 до 220 кВт (R134а). Поставляются с линией внешнего уравнивания.

Вентили РНТ 85—300 поставляются в комплектации, включающей корпус, фланцы, клапанный узел и термочувствительную систему. Номинальная производительность: от 55 до 1083 кВт (R134а).

У Вас недостаточно прав для добавления комментариев.
Возможно, вам необходимо зарегистрироваться на сайте.

Источник

Как подобрать трв к компрессору

ул. Дубнинская, д. 79а стр. 1

Email: msk1@morena.ru, Skype: morena-msk1

ул. Чертановская, д. 45А, к.1

Email: msk6@morena.ru, Skype: morena-msk6

Email: msk5@morena.ru, Skype: morena-msk5

ул. Маршала Полубоярова, д. 20

Email: msk8@morena.ru, Skype: morena-msk8

Авторизация

Режим работы Морена-Петровско-Разумовская в новогодние праздники: 31 дек.

Как подобрать терморегулирующий вентиль (ТРВ)

ТРВ – устройство, регулирующее перегрев холодильного агента(ХА) на выходе из испарителя, изменяя количество подаваемого хладагента в зависимости от нагрузки на испаритель. Правильно подобранный и настроенный вентиль способствует корректной работе холодильной системы и защищает компрессор(КМ) от перегрузок и преждевременного выхода из строя.

Для подбор трв необходимо учитывать:

— На каком рабочем газе(фреоне) работает холодильная установка.
Теплофизические свойства ХА различны, в связи с чем для разных газов при одной и той же производительности требуется различные расширительные устройства (РУ). Также для ХА имеющих большое давление конденсации( R410, CO2) существуют РУ специального исполнения.

— Тип испарителя.
Для испарителей с небольшой производительностью (кондиционеры, бытовое оборудование) применяют трв с внутренним выравниванием давлений. Для испарителей с распределителем (,,паук,,/ дистрибьютор) хладагента необходимо применять трв с внешним выравниванием из-за значительных потерь давления.

— Холодопроизводительность холодильной машины.
Для того чтобы испаритель был оптимально заполнен ХА, выбор вентиля следует делать исходя из требуемой нагрузки на теплообменник (размер расширительной вставки у разборных трв). Если выбранный расширительный вентиль будет переразмерен, то появиться риск попадания жидкого ХА в КМ и возникновения гидроудара( при падение нагрузки вентиль прикроется недостаточно). Напротив трв меньше необходимого будет снабжать испаритель недостаточным количеством жидкого фреона, и КМ не сможет всасывать должный объем газа, что постепенно приведет к понижению температуры и давления в испарителе.

— Способ соединения трв.
Вентиль может подсоединяться к магистрали с помощью пайки или резьбы.

— Тип вентиля.
Конструктивно трв бывают разборные и неразборные, со сменными расширительными вставками и без. Неразборные вентили в основном применяются в системах кондиционирования и небольших холодильных установках. Разборные РУ со сменными дюзами позволяют одному вентилю работать в широком диапазоне производительности при соответствующей замене вставки.

— Тип заправки термобаллона.
Жидкостная. Баллон заправлен тем же ХА, что и система(параллельная) или смесью хладагентов( перекрестная заправка). Трв с заправкой МОР (ограничение максимального рабочего давления) позволяет сберечь КМ от перегрузки при запуске оборудования после стоянки. Вентиль не будет подавать ХА в испаритель пока температура термобаллона не станет ниже точки МОР(выкипает весь заправленный в термобалон газ).
Газовая заправка, аналогично жидкостной бывает параллельная и перекрестная. Ее отличием является присутствие паровой фазы в надмембранном пространстве и ее конденсация в определенном диапазоне температур, что обеспечивает подобие MOP заправки.
Адсорбционная заправка термобаллона включает в себя неконденсирующийся газ и адсорбент. При повышение температуры газ испаряется и повышает давление в чувствительном элементе, при понижение температуры газ адсорбируется и давление над мембранной падает( вентиль приоткрывается).

Источник

Подбор терморегулирующего вентиля для кондиционеров

Терморегулирующий вентиль (ТРВ) – один из элементов, без которого работа холодильного контура невозможна. Другими словами, без ТРВ не сможет функционировать ни одна холодильная машина. Вместо ТРВ в холодильный контур может быть также установлено другое устройство с подобными функциональными свойствами. Это может быть более простая и дешевая капиллярная трубка, или более дорогой и сложный электронный терморегулирующий вентиль (ЭТРВ). Все эти приборы носят одно общее название – дросселирующие устройства. Установка в холодильный контур одного или другого дросселирующего устройства регламентируется только производителем, исходя из особенностей того или иного вида кондиционера.

Где устанавливается ТРВ

Место установки ТРВ в холодильном контуре имеет вполне определенное место. Он должен устанавливаться поближе к испарителю, а расширительный баллончик – на выходном горизонтальном участке фреонового трубопровода испарителя. Прикрепляется он очень плотно, в идеальном варианте между баллончиком и трубопроводом должна быть проложена теплопроводящая паста, а место установки – теплоизолировано.

В исключительных случаях в бытовых или полупромышленных кондиционерах дросселирующее устройство устанавливается во внешнем блоке. Это достаточно далеко от испарителя, но это исключение из правил.

На фото: Место установки ТРВ в холодильном контуре

ТРВ может регулировать проходное сечение дросселирующего отверстия. В нижней его части имеется регулировочный винт. После сборки, на фабрике ТРВ настраивают на перегрев 4°C. Если необходимо увеличить или уменьшить перегрев, то регулировочный винт следует повернуть по часовой или против часовой стрелки. Один полный оборот винта соответствует перегреву в 0.5, 2 или 4 °C, в зависимости от производителя и модели ТРВ.

Как правильно подобрать ТРВ

Независимо от оборудования, на котором устанавливается ТРВ, вентиль должен соответствовать типу заправленного холодильного агента. Если мы говорим о кондиционировании, то 99% подобного оборудования работает на R410А. В некоторых случаях в кондиционерах применяются R134А, R32 или R407C. Все эти холодильные агенты озонобезопасны. В настоящее время имеются кондиционеры, работающие на старом хладагенте R22. На поверхности ТРВ обязательно указывается тип холодильного агента, для которого предназначен данный терморегулирующий вентиль. В исключительных случаях на корпусе ТРВ может быть указано два типа холодильных агентов. Категорически запрещается устанавливать ТРВ на кондиционер, если марка холодильного агента на корпусе ТРВ не соответствует заправленному в кондиционер.

На фото: Принцип работы терморегулирующего вентиля (ТРВ)

Второй показатель, на который необходимо обратить внимание, выбирая ТРВ, — это производительность. Так как терморегулирующий вентиль устанавливается перед испарителем, то он должен быть согласован с его производительностью. Принимая во внимание справочные данные различных ТРВ, можно сказать, что у каждого из них есть фиксированный показатель производительности, которой должен соответствовать характеристиками испарителя. Конечно, точно подобрать вентиль просто невозможно, но после расчета допускается, чтобы его производительность была меньше аналогичного показателя у испарителя. В противном случае в испаритель будет поступать больше холодильного агента, что в дальнейшем неизбежно приведет к выходу из строя самого кондиционера.

Мы рассмотрели два основных параметра, по которым подбирается ТРВ. Однако существуют и другие характеристики, которыми обладают терморегулирующие вентили. Так, например, ТРВ могут быть с внешним и внутренним уравниванием, с постоянным дросселирующем отверстием или сменным отверстием, меняющейся вставкой с отверстием, а также однопоточные и реверсивные. Эти параметры терморегулирующего вентиля выбираются самим производителем.

Формулы для расчета характеристик ТРВ

Терморегулирующий вентиль кондиционера или любой другой холодильной установки может быть рассчитан более точно с применением академических формул.

Для расчета номинальной холодопроизводительности ТРВ может быть использована следующая зависимость:

где Q_о — холодопроизводительность системы, Вт;

К_ΔР — поправочный коэффициент, учитывающий потери давления;

К₁ — поправочный коэффициент, учитывающий разность значений температуры кипения.

Пример значений коэффициентов К_ΔР и К₁ для К410А приведены ниже в таблицах.

Если переохлаждение превышает 15 о С, необходима соответствующая корректировка типоразмеров составных элементов системы. На практике для компенсации эффекта переохлаждения к уже известным поправочным коэффициентам К₁ и К_ΔР добавляют еще один коэффициент, К₂.

В этом случае расчет номинальной холодопроизводительности ТРВ может быть произведен по формуле

где Q_о — холодопроизводительность системы, Вт;

К_ΔР — поправочный коэффициент, учитывающий потери давления;

К₂ — поправочный коэффициент, учитывающий переохлаждение свыше 15 о С.

Если испаритель расположен выше уровня жидкостного ресивера, то из этой разницы вычитают гидростатическое давление высоты столба соответствующей жидкости.

В этом случае для расчета ТРВ требуется знать действительный перепад давления. Для его расчета может быть использована следующая зависимость:

где Р_к — давление конденсации, определяемое по температуре конденсации, мПа;

Р_о — давление кипения, определяемое по температуре кипения, мПа;

ΔР₁ — падение давления на жидкостной линии (примерно равно 0,01 мПа);

ΔР₂ — общее падение давления на фильтре-осушителе, смотровом окне, ручном запорном вентиле и на участках изгиба (составляет приблизительно 0,02 мПа);

ΔР₃ — падение давления на вертикальном жидкостном трубопроводе, возникающее из-за разности высот при высоте 6 м (для определения данного значения необходимо воспользоваться дополнительными источниками);

ΔР₄ — падение давления в распределителе жидкости (примерно равно 0,05 мПа);

ΔР₅ — падение давления в трубах распределителя жидкости, (примерно равно 0,05 мПа).

Однако сегодня такими формулами для расчета мало кто пользуется, поскольку это занимает много времени и не исключает больших погрешностей, так как техника быстро развивается и претерпевает со временем значительные изменения. Наиболее точный расчет и подбор ТРВ возможен только при помощи специализированных программ подбора холодильной автоматики. Каждый производитель имеет такую программу, и она позволяет выбрать любой тип ТРВ под рассчитанные параметры кондиционера, такие как температура кипения, перегрев, температура конденсации, переохлаждение, температура нагнетания и т.д. Использование программ подбора полностью исключает ошибки при подборе ТРВ, если специалист строго следует рекомендациям производителя.

Источник

Расчет терморегулирующего вентиля

Расчет терморегулирующего вентиля

Терморегулирующему вентилю (ТРВ) придается особое значение в холодильной установке, так как он способен, так или иначе, воздействовать на процесс тепло­обмена. Задачей ТРВ или расширительного клапана является подача в испари­тель определенного объема жидкого хладагента в целях полного его испарения в процессе кипения.

После кипения газообразный хладагент нагревается в испарителе, и образующаяся при этом разность температур может служить показателем эффективно­сти использования данного устройства.

Так, при низком коэффициенте использования испарителя увеличивается протяженность зоны нагрева газообразного хладагента, что, естественно, приво­дит к значительному перегреву.

Высокий же коэффициент использования дает обратный эффект – с соответствующим снижением уровня перегрева.

Перегрев всасываемого газа играет роль регулирующего воздействия в отношении расширительного клапана. Таким образом, правильно выбранный терморегулирующий вентиль, изменяя свое свободное проходное сечение, регулирует расход хладагента в зависимости от конкретного рабочего состояния испарителя.

Рисунок 1 показывает, что минимально устойчивый сигнал, выполняя функцию регулирующего воздействия для ТРВ, отделяет устойчивую зону пере­грева от неустойчивой.

Далее, нетрудно заметить, что передаваемая производительность испарите­ля при снижении перегрева возрастает до достижения минимально устойчивого сигнала (MSS).

При опускании кривой MSS (см. рис. 1) ниже установленного значения начинается так называемое «бросание» расширительного клапана, следствием чего является увеличение доли неиспарившейся жидкости в инжектируемом газе, что, в свою очередь, отнюдь не способствует росту полезной холодопроизводительности.

Если внести данную характеристику клапана в рис. 2, получим следую­щую картину: клапан 1 работает с перегревом ниже линии МSS, то есть неус­тойчиво. При увеличении статичного перегрева (при котором собственно и на­чинается открытие клапана) ТРВ функционирует вполне устойчиво – на небольшом «безопасном расстоянии» от линии МSS. Клапан полностью открыт, когда перегрев возрастает до уровня, необходимого для такого открытия. Вторая возможность может быть реализована клапаном меньшей мощности (клапан 2).

При расчете ТРВ прежде всего следует определить разность давлений в пространстве над расширительным клапаном.

При этом рекомендуется действовать таким образом:

1) вычесть величину давления кипения Р₀ из величины давления конденсации Р_K: Р_K – Р₀;

2) определить падение давления в компонентах жидкостного трубопровода (если таковые имеются), например: DР осушителя, смотрового стекла, запорно­го вентиля с ручным управлением, электромагнитного клапана, восходящего участка, распределителя жидкого хладагента, распределительных трубок;

3) определить остаточный перепад давлений под действием расширительно­го клапана DР_о6щ = (Р_K – Р₀) – (DР₁ + DР₂ + DР₃ + DР₄ + DР₅ + DР₆ + DР₇ + DР₈)

4) установить температуру жидкого хладагента перед ТРВ.

Примечание. Перегрев жидкого хладагента в случае использования конденсаторных агре­гатов с воздушным охлаждением составляет порядка 2 К. Температура жидкого хладагента в комбинированных установках в режиме замораживания с посто­ронним либо собственным переохлаждением находится на уровне 0 °С;

5) определить поправочный коэффициент для используемого параметра из п. 4;

6) определить поправочный коэффициент для установленного перепада дав­лений над клапаном из п. 3;

7) вычислить производительность ТРВ при условиях работы данной уста­новки;

8) выбрать соответствующий тип ТРВ.

Низкотемпературная камера: Q₀ = 7.8 кВт; t_R = –20 °С; t₀ = –28 °С; DТ (разность температур) = 8 К; испаритель SGВЕ 101 фирмы K?ba с много­кратным впрыском через распределитель K?ba-CAL: t_К = +40 °С, t₃ = +38 °С; t_1’ = –22 °С; хладагент R404А; жидкостный трубопровод d_ж = 12 х 1 мм; l_геом = 12 м, из которых 7 м приходятся на восходящий участок; испаритель расположен над коллектором жидкости; 2 запорных вентиля с ручным управлением, встро­енные в жидкостный трубопровод – перед фильтром-осушителем и после него; смотровое стекло с индикатором уровня жидкости; осушитель, электромагнит­ный клапан.

Здесь должен использоваться ТРВ с внешним выравниванием давления в паяном исполнении с фланцем фирмы Алко.

Изготовитель указывает производительность клапана при определенных установленных температурах испарения и конденсации.

В этом случае приведенные в каталоге данные основаны на следующих характеристиках:

t₀ = +4 °С; t_К = +38 °С; переохлаждение = 1 К.

Поэтому требуется определить производительность при указанных условиях работы установки, для чего придется обратиться к таблицам, составленным изготовителем.

Для иных базовых условий, отличных от представленных в каталоге, номи­нальная производительность клапана вычисляется по формуле:

Поправочный коэффициент K_t,Fl для t₃ = +38 °С и t₀ = –28 °С находят путем интерполяции: К_t = 1.845.

Для вычисления коэффициента K_Dp надо сначала определить полную раз­ность давлений в зоне над ТРВ.

DР_{осушителя} = 0.14 бар по ДИН 8949 – независимо от изготовителя и типа аппарата.

DР смотрового стекла: здесь величиной падения давления можно пренеб­речь, поскольку при этом не отмечается сколько-нибудь заметных изменений поперечного сечения. В паяном исполнении смотровое стекло выбирается того же диаметра, каким обладает жидкостный трубопровод.

DР запорного вентиля с ручным управлением: такой вентиль рассчитывает­ся с учетом диаметра имеющегося жидкостного трубопровода, так что обычно падение давления над этой арматурой остается неизвестным.

Изготовитель приводит в таблицах так называемый показатель k_V (коэффи­циент пропускной способности) с единицей измерения в м 3 /час. Этот параметр устанавливается из расчета расхода воды с температурой t_W = +20 °С и падением давления в 1 бар.

Для применения в отношении холодильной установки показатель k_V при­дется преобразовать с помощью подходящих формул.

Выбран: запорный вентиль с ручным управлением Danfoss BML 12 мм;

коэффициент пропускной способности k_V = 1.50 м 3 /час.

Объемный расход хладагента через данный вентиль составляет:

q₀ = h_1’ – h₄ = 356 – 259 = 97 кДж/кг – удельная холодопроизводительность.

J_F1 = 0.00105 м 3 /кг для R404A по диаграмме lg P – h

r_а = 952.38 кг/м 3 – плотность хладагента при t₃$

Падение давления, обусловленное запорным вентилем с ручным управлением BML 12:

DР электромагнитного клапана = 0.1168 бар; DР жидкостного трубопровода = 0.1073 бар.

Вычисление скорости течения n:

где d₁ – внутренний диаметр трубы, d₁ = 0.01 м.

Определение падения давления в жидкостном трубопроводе, не считая его восходящего участка:

где l – коэффициент трения трубы, l_мед = 0.03; l – l_ЭКВ, l_ЭКВ = 6.5 м (l_геом + 30% как прибавка на фитинги).

где h – высота восходящего участка, h = 7 м

DР_{восходящего участка} = 65 399.93 Па = 0.654 бар

DР_{распред. системы} = DР_{распределителя жидкого х.а.} + DР_{распределительных трубок} = 0.5 бар (т.к. используется в данном случае распределитель K?ba-CAL).

В противном случае на практике принимают для распределителя Вентури DР = 0.5 бар и для распределительных трубок DР = 0.5; при использовании распределителя с трубкой Пито получается DР = 3.5.

Расчет полного падения давления при прохождении через ТРВ:

DР_ОБЩ = (18.3 – 2.27) – (0.14 + 0.0391 + 0.1168 + 0.1073 + 0.654 + 0.5) = 14.47 бар

Поправочный коэффициент для указанной выше разности давлений составляет K_Dp = 0.846.

Номинальная производительность ТРВ вычисляется с помощью формулы:

На основе вычисленной требуемой производительности ТРВ выбираем из каталога (таблица 1) следующий тип Alco TCLE 250 SW. Данный ТРВ имеет номинальную производительность по каталогу Q₀ = 12.2 кВт. Эта величина базируется на температуре кипения t₀ = 4 °С и температуре конденсации t_К = +38 °С с учетом переохлаждения жидкости DT = 1К.

Таблица 1 – Выбор ТРВ

диапазон температур кипения –45 / –30 °СТипоразмерR134aR22R404a / R507R407Вставка клапанаТипНоминальная производительность, кВтТипНоминальная производительность, кВтТипНоминальная производительность, кВтТипНоминальная производительность, кВтTCLE25 MW1.550 HW1.925 SW1.350 NW2.1X 22440-B1B75 MW2.9100 HW3.775 SW2.6100 NW4.0X 22440-B2B150 MW6.1200 HW7.9150 SW5.6200 NW8.5X 22440-B3B200 MW9.3250 HW11.9200 SW8.4300 NW12.9X 22440-B3, 5B250 MW13.5300 HW17.3250 SW12.2400 NW18.7X 22440-B4B350 MW17.3500 HW22.2400 SW15.7550 NW24.0X 22440-B5B550 MW23.6750 HW30.4600 SW21.5750 NW32.9X 22440-B6B750 MW32.01000 HW41.1850 SW29.01000 NW44.4X 22440-B7B900 MW37.21200 HW47.81000 SW33.81150 NW51.7X 22440-B8BTJRE11 MW4514 HW5812 SW4014 NW62X 11873-B4B13 MW5718 HW7414 SW5117 NW80X 11873-B5BTERE16 MW7122 HW9118 SW6321 NW99X 9117-B6B19 MW8126 HW10420 SW7225 NW112X 9117-B7B25 MW11335 HW14327 SW9933 NW155X 9117-B8B31 MW13545 HW17434 SW12042 NW188X 9117-B9BTIRE45 MW17455 HW22347 SW15452 NW241X 9166-B10BTHRE55 MW19775 HW25361 SW17471 NW273X 9144-B11B68 MW236100 HW30277 SW20994 NW327X 9144-B13B

Значения указанной номинальной производительности даны в пересчете на следующие характеристики: температура кипения t₀ = 4 °С, температура конденсации t_К = +38 °С переохлаждение жидкости DT = 1К на входе в клапан.

Источник